科研創(chuàng)新，持續(xù)發(fā)展—祝賀潤(rùn)德西總經(jīng)理?xiàng)詈闈?021年參與撰寫的第二篇論文即將發(fā)表

　　科研創(chuàng)新是企業(yè)跨越式可持續(xù)發(fā)展的動(dòng)力。一個(gè)企業(yè)要想走得長(zhǎng)遠(yuǎn)，必須與時(shí)俱進(jìn)，永葆科研精神。我司總經(jīng)理?xiàng)詈闈揪蜕羁虒?shí)踐了這一理念。

　　經(jīng)過(guò)數(shù)月查找資料、反復(fù)做試驗(yàn)驗(yàn)證，今年8月初，我司楊洪濤同志參與撰寫的第二篇論文《白云母和高嶺土作聚四氟乙烯潤(rùn)滑脂添加劑的摩擦學(xué)性能》被《石油煉制與化工》(ISSN 1005-2399,CN11-3399/TQ)收錄，擬于近期發(fā)表。在此對(duì)楊洪濤同志表示衷心祝賀!

　　論文主要論述的是：將油酸改性前后的白云母或高嶺土微粉加入PTFE基礎(chǔ)脂后，均能改善潤(rùn)滑脂的減摩性能和抗磨性能。其中，油酸改性白云母的減摩性能最優(yōu)，而油酸改性高嶺土的抗磨性能最佳。在載流條件下，添加油酸改性高嶺土的潤(rùn)滑脂具有較好的減摩和抗磨性能，同時(shí)具有最大的接觸電阻，表明油酸改性高嶺土添加劑的潤(rùn)滑和絕緣綜合性能最優(yōu)。

　　這一科學(xué)嚴(yán)謹(jǐn)?shù)慕Y(jié)論將對(duì)我們實(shí)體工廠生產(chǎn)更卓越品質(zhì)的潤(rùn)滑脂具有十分重要的指導(dǎo)意義。在生產(chǎn)實(shí)踐中通過(guò)經(jīng)驗(yàn)提出問(wèn)題，于科學(xué)研究中解決問(wèn)題并應(yīng)用于實(shí)踐，將科學(xué)研究與實(shí)踐完美結(jié)合，這是潤(rùn)德西一直堅(jiān)持秉承的優(yōu)良傳統(tǒng)。愿潤(rùn)德西未來(lái)涌現(xiàn)更多的科研人才，為國(guó)家工業(yè)用潤(rùn)滑油脂行業(yè)的轉(zhuǎn)型升級(jí)貢獻(xiàn)自己的一份力量!

　　附：論文原文

　　白云母和高嶺土作聚四氟乙烯潤(rùn)滑脂添加劑的摩擦學(xué)性能

　　夏延秋1，李慶賀2，王遠(yuǎn)慧1，馮 欣1，楊洪濤2

　　(1.華北電力大學(xué)能源動(dòng)力與機(jī)械工程學(xué)院，北京 102206；2. 湖北潤(rùn)德西科技有限公司)

　　摘 要：制備了油酸改性的白云母和高嶺土，阻率、摩擦表面形貌、摩擦磨損性能。結(jié)果表明：油酸改性白云母的減摩性能最優(yōu)，而油酸改性高嶺土的抗磨性能最佳;載流條件下，油酸改性高嶺土添加劑的潤(rùn)滑和絕緣綜合性能最優(yōu)，同時(shí)具有最大的接觸電阻。

　　關(guān)鍵詞：油酸 白云母 高嶺土 載流 潤(rùn)滑

　　近年來(lái)，作為潤(rùn)滑油脂添加劑，微納米硅酸鹽粉體材料受到國(guó)內(nèi)外學(xué)者的廣泛關(guān)注。其中，白云母和高嶺土均主要由Si、O和金屬元素(K、Al、Fe、Ca、Mg等)結(jié)合構(gòu)成，其片層狀結(jié)構(gòu)類似于石墨、二硫化鉬等[1]。由于層狀礦物硅酸鹽的層間作用力主要為弱范德華力，硅酸鹽粉體在受到擠壓、剪切力時(shí)易發(fā)生層間滑動(dòng)，從而表現(xiàn)出良好的減摩性能、穩(wěn)定的理化性能和良好的絕緣性能;同時(shí)，層狀礦物硅酸鹽來(lái)源廣泛、價(jià)格低廉、無(wú)污染，因而被廣泛用作潤(rùn)滑油脂添加劑[2-3]。

　　袁科等[4]用白云母作礦物潤(rùn)滑油添加劑，提高了其潤(rùn)滑性能;高傳平等[5]用油酸改性高嶺土為潤(rùn)滑油添加劑，明顯改善了40 發(fā)動(dòng)機(jī)油的摩擦學(xué)性能;鄭威等[6]發(fā)現(xiàn)，經(jīng)200 ℃熱處理的蛇紋石可明顯提高潤(rùn)滑油性能，且會(huì)在摩擦表面形成一層修復(fù)保護(hù)膜。杜鵬飛等[7]以油酸改性的白云母作為鋰基潤(rùn)滑脂添加劑，顯著提高了其減磨抗磨性能;顧傳錦[8]以納米高嶺土作為聚四氟乙烯(PTFE)的增強(qiáng)填料，使基體抗磨性能得到大幅提高;夏延秋等[9-10]發(fā)現(xiàn)，將硬相蛇紋石微粉和軟相納米金屬粉體復(fù)合，并用作復(fù)合鋰基潤(rùn)滑脂的添加劑，可改善其減摩和抗磨性能;進(jìn)一步考察發(fā)現(xiàn)，用無(wú)機(jī)改性蒙脫石為添加劑制備絕緣脂，不但具有良好的絕緣性能，而且提高了潤(rùn)滑脂的減摩和抗磨性能。

　　目前很多應(yīng)用研究表明層狀硅酸鹽微粉作為潤(rùn)滑油脂添加劑具有較好的減磨抗磨性能，但利用層狀硅酸鹽微粉優(yōu)異絕緣性能應(yīng)用于絕緣潤(rùn)滑脂制備的研究還不多見(jiàn)。本文選擇以2種常見(jiàn)的硅酸鹽礦物粉體：白云母、高嶺土為研究對(duì)象，考察其作為PTFE基礎(chǔ)脂添加劑在非載流和載流條件下的摩擦學(xué)性能，利用掃描電鏡觀察摩擦表面形貌，對(duì)其潤(rùn)滑機(jī)理進(jìn)行了闡述，并通過(guò)體積電阻率測(cè)定儀對(duì)絕緣性能進(jìn)行了分析。

　　1 實(shí) 驗(yàn)

　　1.1 試驗(yàn)原料

　　20號(hào)變壓器油，由昆侖潤(rùn)滑油公司提供，其性能參數(shù)見(jiàn)表1;聚四氟乙烯(PTFE)，密度2.2 g/cm3,粒徑約4 μm;白云母微粉，由滁州格銳礦業(yè)有限公司提供;高嶺土微粉，由廣東茂名銀華高嶺土有限公司提供。油酸，分析純，購(gòu)自西隴化工試劑有限公司;無(wú)水乙醇，分析純，購(gòu)自天津大茂化學(xué)試劑廠;石油醚，分析純，購(gòu)自天津歐博凱化工有限公司。

　　表1 20號(hào)變壓器油的性能參數(shù)

　　1.2 白云母和高嶺土的改性方法

　　稱量一定量硅酸鹽粉體于研缽之中，并加入粉體質(zhì)量分?jǐn)?shù)5%的油酸，以無(wú)水乙醇作助磨劑(加入量以剛好浸沒(méi)粉體為標(biāo)準(zhǔn))，室溫下研磨2 h。然后使用無(wú)水乙醇抽濾洗滌2-3遍，在烘干箱中80 ℃保溫6 h，冷卻至室溫得經(jīng)油酸改性的硅酸鹽粉體[7]。其分別簡(jiǎn)記為：MC(白云母)、OA-MC(油酸改性白云母)、KA(高嶺土)、OA-KA(油酸改性高嶺土)。

　　1.3 潤(rùn)滑脂的制備

　　以20號(hào)變壓器油為基礎(chǔ)油，聚四氟乙烯為稠化劑，將添加劑(MC、OA-MC、KA或OA-KA)粉末分別按質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.5%、1.0%、1.5%、2.0%加入到PTFE潤(rùn)滑脂中，并加入少量石油醚作為分散劑，加熱至80 ℃并保溫30 min至石油醚揮發(fā)完全，使用三輥研磨機(jī)將制備潤(rùn)滑脂研磨三遍，得到實(shí)驗(yàn)用潤(rùn)滑脂樣品。

　　1.4 摩擦磨損實(shí)驗(yàn)

　　采用摩擦磨損試驗(yàn)考察添加不同硅酸鹽微粉潤(rùn)滑脂在鋼/鋼摩擦副條件下的摩擦學(xué)性能。該試驗(yàn)在中國(guó)科學(xué)院蘭州物理化學(xué)研究所固體潤(rùn)滑國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室研制的MFT-R4000高速往復(fù)摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行。摩擦副為鋼球和鋼盤，材質(zhì)均為GCr15鋼;鋼球直徑為5 mm，硬度為710 HV;鋼盤直徑為24 mm，厚度為7.8 mm，硬度600 HV。試驗(yàn)條件：室溫、頻率5 Hz、時(shí)間30 min，載荷分別為25、50、100、150 N。

　　采用載流摩擦磨損試驗(yàn)考察添加不同硅酸鹽微粉潤(rùn)滑脂在特殊電接觸條件下的減磨抗磨和絕緣性能。載流實(shí)驗(yàn)在中國(guó)科學(xué)院蘭州物理化學(xué)研究所固體潤(rùn)滑國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室研制的MFT-R4000載流往復(fù)摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行。載流摩擦試驗(yàn)?zāi)Σ粮睘殂~球和銅塊，銅球材質(zhì)為CuZn40銅，直徑為5 mm，硬度為180 HV;銅塊材質(zhì)為CuSn6銅，硬度120 HV;試驗(yàn)條件：室溫、電壓1.0 V、載荷15 N、頻率2 Hz、時(shí)間30 min。

　　試驗(yàn)開(kāi)始前將所用試塊經(jīng)拋光機(jī)打磨至鏡面，然后用石油醚將球塊超聲清洗15 min，將約0.3 g潤(rùn)滑脂涂抹于摩擦副的接觸處，摩擦因數(shù)由計(jì)算機(jī)自動(dòng)記錄，磨痕寬度使用光學(xué)顯微鏡測(cè)量，每組實(shí)驗(yàn)重復(fù)進(jìn)行3次，取平均值。

　　用德國(guó)卡爾蔡司公司生產(chǎn)的ZEISS-EVO-18型掃描電子顯微鏡觀察潤(rùn)滑脂樣品及試塊磨損表面形貌。用廈門天機(jī)自動(dòng)化有限公司生產(chǎn)的MS-10型四球摩擦試驗(yàn)機(jī)測(cè)試潤(rùn)滑脂的極壓性能。用北京冠測(cè)精電儀器有限公司生產(chǎn)的GEST-121型體積電阻率測(cè)定儀測(cè)試潤(rùn)滑脂的體積電阻率。

　　2 結(jié)果與討論

　　2.1 白云母和高嶺土粉體的表征

　　2.1.1 改性前后白云母和高嶺土的分子結(jié)構(gòu)

　　圖1分別為油酸改性前后白云母和高嶺土的分子結(jié)構(gòu)圖。油酸對(duì)硅酸鹽粒子的改性機(jī)制如圖2所示：硅酸鹽微粉表面活性羥基與油酸羧基發(fā)生酯化反應(yīng)，它們之間通過(guò)化學(xué)鍵合而不是簡(jiǎn)單地物理吸附，將油酸分子的長(zhǎng)碳鏈枝接于硅酸鹽粉體顆粒表面，對(duì)硅酸鹽微粒起到了包覆效果，減弱了粉體間的團(tuán)聚，使之分散均勻。

　　圖1 油酸改性前后白云母和高嶺土分子結(jié)構(gòu)圖

　　圖2 油酸改性白云母和高嶺土結(jié)構(gòu)示意圖

　　2.1.2 紅外表征

　　圖3為白云母和高嶺土粉體改性前后紅外光譜。由圖3可知，在2925 cm-1和2854 cm-1處出現(xiàn)了油酸—CH2—和—CH3伸縮振動(dòng)峰[7]，1709 cm-1處出現(xiàn)油酸的基團(tuán)特征振動(dòng)峰[11-12]，說(shuō)明油酸已成功包覆到白云母和高嶺土粉體表面。

　　圖3 白云母和高嶺土改性前后紅外光譜

　　2.1.3 熱重分析

　　圖4為改性前后白云母和改性前后高嶺土的熱重分析結(jié)果。由圖4(a)可知：未改性白云母存在2個(gè)質(zhì)量損失階段，第一階段在200~627 ℃，質(zhì)量損失較小，僅1.19%;主要為層間吸附水脫除;第二階段在627~800 ℃，質(zhì)量損失有所增大，達(dá)3.48%，主要為層間羥基脫除[13]。油酸改性白云母存在3個(gè)質(zhì)量損失階段，第一階段在150~300 ℃，質(zhì)量損失量達(dá)到5.07%，主要為表面改性物和吸附水脫除;第二階段在300~600 ℃，質(zhì)量損失約3.29%，主要為脫去層間水;第三階段在600~800 ℃，質(zhì)量損失為3.85%，主要為表面改性劑的分解[14]。由圖4(b)可知：未改性高嶺土存在3個(gè)質(zhì)量損失階段，第一階段在24~400 ℃，質(zhì)量損失僅2.91%，主要是吸附水的蒸發(fā);第二階段在400~580 ℃，質(zhì)量損失急劇增大，達(dá)10.54%，主要為高嶺土受熱發(fā)生非晶相轉(zhuǎn)變而快速失去結(jié)構(gòu)水;第三階段在580~800 ℃，質(zhì)量損失為1.91%，主要為殘余結(jié)構(gòu)水的脫除[15]。改性高嶺土存在3個(gè)質(zhì)量損失階段，第一階段在100~220 ℃，質(zhì)量損失量達(dá)5.04%，主要為表面改性物和吸附水脫除；第二階段在220~410 ℃，質(zhì)量損失為2.88%，主要為自由水和雜質(zhì)的灼燒損失;第三階段在410~800 ℃，質(zhì)量損失達(dá)13.3%，主要為高嶺土脫羥基失水和表面改性劑的分解損失[16]。

　　圖4 白云母和高嶺土改性前后熱質(zhì)量損失分析

　　2.2 潤(rùn)滑脂理化性能

　　2.2.1 潤(rùn)滑脂的基本理化性能

　　分別將添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)1%改性前后白云母或高嶺土的聚四氟乙烯潤(rùn)滑脂分別命名為1% MC脂、1%OA-MC脂、1%KA脂、1%OA-KA脂，將未添加白云母和高嶺土的聚四氟乙烯潤(rùn)滑脂命名為基礎(chǔ)脂，測(cè)定其基本理化性能，結(jié)果見(jiàn)表2。由表2可以看出，加入不同硅酸鹽添加劑后，聚四氟乙烯潤(rùn)滑脂的錐入度減小，而滴點(diǎn)和抗腐蝕性變化不大，說(shuō)明硅酸鹽粉體的加入可使?jié)櫥矶扔兴龃?此外，添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)1%油酸改性高嶺土的潤(rùn)滑脂，其燒結(jié)負(fù)荷明顯大幅提高，達(dá)4900 N。這說(shuō)明添加OA-KA可以顯著提高聚四氟乙烯潤(rùn)滑脂的極壓性能。

　　表2 添加劑對(duì)潤(rùn)滑脂理化性能影響

　　圖5為5種潤(rùn)滑脂的掃描電鏡圖。由圖5可知，采用浸泡法去除基礎(chǔ)油后，在掃描電鏡下觀察到PTFE基礎(chǔ)脂主要是近球狀的聚四氟乙烯稠化劑分子，表現(xiàn)為較為致密的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，由于稠化劑性質(zhì)和結(jié)構(gòu)對(duì)潤(rùn)滑脂的理化性能有重要影響，僅以PTFE基礎(chǔ)脂就表現(xiàn)出較好的耐熱性能;添加硅酸鹽微粉的潤(rùn)滑脂通過(guò)分子間氫鍵使?jié)櫥羌芨鼮橹旅?，整體結(jié)構(gòu)表現(xiàn)出更好的關(guān)聯(lián)性，因而使?jié)櫥木C合性能進(jìn)一步提高[19]。

　　2.2.2 潤(rùn)滑脂的體積電阻率

　　圖6為添加不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)硅酸鹽粉體添加劑潤(rùn)滑脂的體積電阻率。由圖6可以看出：隨著添加劑含量的增加，4種潤(rùn)滑脂體積電阻率均不斷增大;其中，添加改性高嶺土潤(rùn)滑脂的體積電阻率提升幅度最大，而添加未改性白云母潤(rùn)滑脂體積電阻率提升幅度最小，說(shuō)明油酸改性高嶺土的絕緣性能最好。

　　2.3 非載流摩擦磨損試驗(yàn)

　　圖7為載荷50 N、頻率5 Hz、不同硅酸鹽含量下潤(rùn)滑脂的摩擦因數(shù)和摩擦表面的磨痕寬度。由圖7(a)可以看出：隨著硅酸鹽添加劑含量的增加，不同潤(rùn)滑脂的摩擦因數(shù)均呈現(xiàn)先減小后增大的趨勢(shì);當(dāng)硅酸鹽添加劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1%時(shí)，潤(rùn)滑脂的摩擦因數(shù)最小、減摩性能最好。這主要是由于硅酸鹽微粉層狀結(jié)構(gòu)使其具有良好的減摩結(jié)構(gòu)優(yōu)勢(shì)，同時(shí)尺寸效應(yīng)的存在使其能夠吸附填充在摩擦表面，當(dāng)添加量較少時(shí)，吸附填充于摩擦副接觸區(qū)域顆粒較少，無(wú)法形成完整的潤(rùn)滑膜，邊界摩擦仍然存在;隨著添加劑含量的繼續(xù)增加，越來(lái)越多的硅酸鹽微粉填充吸附在摩擦接觸區(qū)域，形成完整的潤(rùn)滑保護(hù)膜，避免摩擦副發(fā)生直接接觸進(jìn)而減小摩擦;繼續(xù)增大潤(rùn)滑脂中添加劑含量，此時(shí)摩擦表面顆粒吸附過(guò)多，甚至冗集，破壞已經(jīng)形成的潤(rùn)滑保護(hù)膜，使磨損加劇。

　　另外，還可看出：添加改性前后白云母潤(rùn)滑脂的摩擦因數(shù)均低于添加改性前后高嶺土的潤(rùn)滑脂，而且添加改性白云母潤(rùn)滑脂的摩擦因數(shù)顯著低于添加改性高嶺土潤(rùn)滑脂;同時(shí)，添加油酸改性硅酸鹽添加劑潤(rùn)滑脂的摩擦因數(shù)均明顯低于添加未改性硅酸鹽的潤(rùn)滑脂。由圖7(b)可知，添加油酸改性前后高嶺土潤(rùn)滑脂的磨痕寬度明顯小于添加油酸改性前后白云母的潤(rùn)滑脂，說(shuō)明添加高嶺土的潤(rùn)滑脂具有優(yōu)良的抗磨性能，而添加白云母潤(rùn)滑脂的抗磨性能相對(duì)較差。

　　圖8為不同載荷下添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)1%硅酸鹽添加劑潤(rùn)滑脂的摩擦因數(shù)和摩擦表面的磨痕寬度。由圖8(a)可看出，不同載荷下，添加改性前后白云母或高嶺土添加劑潤(rùn)滑脂的摩擦因數(shù)均明顯低于基礎(chǔ)脂，且以添加油酸改性白云母潤(rùn)滑脂的整體減摩性能最好，說(shuō)明油酸改性白云母添加劑具有較好的減摩性能。由圖8(b)可看出，隨著試驗(yàn)載荷的增加，各種潤(rùn)滑脂非載流摩擦磨損試驗(yàn)中摩擦表面的磨痕寬度均不斷增大。對(duì)于添加油酸改性前后高嶺土潤(rùn)滑脂，在中、低載荷下，摩擦表面的磨痕寬度整體較小且比較接近;但在高載荷下，添加改性高嶺土潤(rùn)滑脂試驗(yàn)中摩擦表面的磨痕寬度較添加高嶺土潤(rùn)滑脂試驗(yàn)?zāi)Σ帘砻娴哪ズ蹖挾刃?，說(shuō)明油酸改性高嶺土添加劑的抗磨性能更好。

　　2.4 載流摩擦磨損試驗(yàn)

　　載流條件下，添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)1%硅酸鹽添加劑潤(rùn)滑脂的摩擦因數(shù)隨時(shí)間變化曲線如圖9所示。由圖9可看出：載流條件下，添加4種不同添加劑潤(rùn)滑脂的摩擦因數(shù)比基礎(chǔ)脂均有不同幅度的減小，其中添加油酸改性白云母潤(rùn)滑脂的摩擦因數(shù)最小，說(shuō)明載流條件下油酸改性白云母的減摩性能最佳。

　　表3為載流條件下不同潤(rùn)滑脂的接觸電阻和摩擦表面磨痕寬度。由表3可知：在載流條件下的摩擦過(guò)程中，1%OA-KA脂的平均接觸電阻最大，且摩擦表面磨痕寬度最小，表明油酸改性高嶺土添加劑具有更優(yōu)異的絕緣和抗磨性能。載流摩擦試驗(yàn)機(jī)理分析可知：在摩擦力作用下，硅酸鹽微粉添加劑被填充于摩擦表面溝壑，形成潤(rùn)滑保護(hù)修復(fù)膜，避免摩擦副直接接觸，減輕磨損程度[20];同時(shí)，摩擦接觸區(qū)域在高速摩擦及電流波動(dòng)下始終工作于高溫、高壓和電弧侵蝕工況，硅酸鹽微粉的加入提高了潤(rùn)滑脂的絕緣性能，使摩擦表面承受電弧侵蝕的能力相應(yīng)提升，因而摩擦表面更為平整。

　　表3 載流條件下不同潤(rùn)滑脂的接觸電阻和摩擦表面磨痕寬度

　　2.5 磨損表面分析

　　圖10為載流條件下涂抹1%MC脂、1%OA-MC脂、1%KA脂、1%OA-KA脂、基礎(chǔ)脂的銅基摩擦副表面形貌圖。由圖10可看出，載流條件下基礎(chǔ)脂潤(rùn)滑的摩擦表面最為粗糙，不僅產(chǎn)生大量寬且深的溝壑和疲勞剝落，還有較多熔融后冷凝的金屬磨屑顆粒。這可能是由于摩擦副接觸不充分且基礎(chǔ)脂絕緣性差，在載流高溫摩擦條件下電極電壓瞬間增大，對(duì)摩擦表面造成“電弧侵蝕”，因而潤(rùn)滑效果大幅降低[21]。1%MC脂潤(rùn)滑的摩擦表面仍然存在少許電弧侵蝕的熔融顆粒和溝壑，不過(guò)溝壑較窄且淺，同時(shí)在劃痕中發(fā)現(xiàn)有部分粉體修復(fù)填充，說(shuō)明MC形成了相對(duì)穩(wěn)定的潤(rùn)滑保護(hù)膜;1%OA-MC脂潤(rùn)滑摩擦表面的電弧侵蝕得到明顯改善，磨損進(jìn)一步減輕。相比添加白云母的潤(rùn)滑脂而言，1%KA脂潤(rùn)滑的摩擦表面更為平整，磨損溝壑不明顯，且被更多的暗色修復(fù)層覆蓋，電弧侵蝕也顯著減弱;而1%OA-KA脂潤(rùn)滑的摩擦表面最為平整，電弧侵蝕最弱，說(shuō)明油酸改性高嶺土的抗磨性能最好，且形成的修復(fù)層最完整。

　　圖10 載流條件下磨損表面形貌圖

　　3 結(jié) 論

　　將油酸改性前后的白云母或高嶺土微粉加入PTFE基礎(chǔ)脂后，均能改善潤(rùn)滑脂的減摩性能和抗磨性能。其中，油酸改性白云母的減摩性能最優(yōu)，而油酸改性高嶺土的抗磨性能最佳。在載流條件下，添加油酸改性高嶺土的潤(rùn)滑脂具有較好的減摩和抗磨性能，同時(shí)具有最大的接觸電阻，表明油酸改性高嶺土添加劑的潤(rùn)滑和絕緣綜合性能最優(yōu)。

　　參考文獻(xiàn)：

　　[1] 劉晴, 常秋英, 杜永平, 等. 羥基硅酸鹽作為自修復(fù)潤(rùn)滑添加劑的研究進(jìn)展[J]. 硅酸鹽通報(bào), 2011, 30(4): 840-844

　　[2] 杜鵬飛, 陳國(guó)需, 邵毅, 等. 層狀硅酸鹽礦物粉體作為潤(rùn)滑添加劑的研究進(jìn)展[J]. 合成潤(rùn)滑材料, 2016, 43(1): 16-20

　　[3] 胡亦超, 夏延秋. 硅酸鹽粉末作為潤(rùn)滑脂添加劑的摩擦磨損特性及絕緣性能研究[J]. 材料保護(hù), 2020, 53(4): 78-83

　　[4] 袁科, 王成彪, 岳文, 等. 白云母礦物潤(rùn)滑油添加劑的摩擦學(xué)性能研究[J]. 潤(rùn)滑與密封, 2008(8): 61-65

　　[5] 高傳平, 王燕民, 潘志東. 納米高嶺土作為潤(rùn)滑添加劑的減磨行為[J]. 硅酸鹽學(xué)報(bào), 2014, 42(4): 506-511

　　[6] 鄭威, 張振忠, 趙芳霞, 等. 蛇紋石粉體的熱處理及其對(duì)基礎(chǔ)油摩擦學(xué)性能的影響[J]. 石油煉制與化工, 2013, 44(3): 71-74

　　[7] 杜鵬飛, 陳國(guó)需, 宋世遠(yuǎn), 等. 白云母微粉作為潤(rùn)滑脂添加劑的摩擦學(xué)行為[J]. 硅酸鹽學(xué)報(bào), 2016, 44(5): 748-753

　　[8] 顧傳錦. 超細(xì)高嶺土增強(qiáng)PTFE復(fù)合材料的制備與性能研究[D]. 南京: 南京航空航天大學(xué), 2007

　　[9] 夏延秋, 陳川. 蛇紋石/納米軟金屬在復(fù)合鋰基潤(rùn)滑脂中的摩擦學(xué)性能研究[J]. 石油煉制與化工, 2020, 51(5): 55-59

　　[10] CAO Zhengfeng, XIA Yanqiu, XI Xiang. Nano-montmorillonite-doped lubricating grease exhibiting excellent insulating and tribological properties[J]. Friction, 2017, 5(2): 219-230

　　[11] 余宗寶, 吳雪蓮, 任麗宏, 等. 油酸包覆Fe3O4納米粒子的紅外光譜研究[J]. 兵器材料科學(xué)與工程, 2008(5): 69-71

　　[12] Sartoratto P P C, Neto A V S, Lima E C D, et al. Preparation and electrical properties of oil-based magnetic fluids[J]. Journal of Applied Physics, 2005, 97(10):1-3

　　[13] 楊浪, 賈菲菲, 宋少先. 不同處理方法對(duì)白云母離子交換能的影響[J]. 金屬礦山, 2016(7): 132-135

　　[14] 陳芳, 朱曉東, 徐立, 等. 有機(jī)白云母的制備與表征[J]. 成都大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科版), 2018, 37(3): 316-318